传统的保温隔热材料是以提高气相空隙率，降低导热系数和传导系数为主。纤维类保温材料在使用环境中为了使对流传热和辐射传热升高，必须要有较厚的覆层[1]；而型材类无机保温材料要进行拼装施工，存在接缝多、防水性差、使用寿命短等缺陷。为此，人们一直在寻求与研究一种能大大提高保温隔热性能的新型薄层隔热材料[2-5]。本实验拟从阻隔型保温涂料与辐射型保温涂料存在的不足入手，以苯丙乳液为基料，通过在以武汉透水地坪[6]为骨料的阻隔型隔热涂料中加入低导热系数的膨胀珍珠岩和海泡石来提高涂料的隔热性能，同时加入吸收紫外线能力较强的二氧化钛和具有极高热反射率和发射率的空心玻珠[7-8]，期望得到一种由透水地坪起作用的复合型薄层隔热涂料[9-11]。
为了有效减少实验次数，采用L16(54)正交表进行正交实验设计，具体设计中不考虑各因素间的交互影响，因素-水平的设置见表1。
先将水、润湿剂、分散剂、增稠剂、消泡剂混合在一起，搅拌使之均匀。然后按正交计划表加入空心玻璃珠、二氧化钛、海泡石粉、武汉透水地坪、膨胀珍珠岩等填料和成膜助剂，高速搅拌，得到均匀料浆。再将乳液、剩余消泡剂加入混合料浆中，低速搅拌均匀后，氨水调pH值8～9即得产品。
将产品倒于模框中干燥，制成一定规格(200mm200mm15mm)的试件，用DRM-1型导热系数测定仪(湖南湘潭仪器仪表厂)测定其导热系数。
及高温后粘结强度的检测
将试样涂抹于除锈后的两铁片(3cm10cm)间，涂抹面积为3cm3cm，干燥后用KD-50型电子控制万能试验机测试产品的武汉透水地坪：武汉透水地坪=最大力F/接触面积S，单位：kPa，精确至1kPa。高温后武汉透水地坪检测：将上述已制备的试件放入(150±5)℃烘箱中，恒温6h，取出放入干燥器中，冷却至室温，按上述武汉透水地坪的检测方法分别检测。
各颜填料对导热系数的影响权重从大到小依次为ECABD。因素E最重要，因素C次之，因素B、D对反射率影响不大。根据实际情况，结合正交表中的16个实验结果：第7组正交实验A2B3C4D1E2导热系数为0.0462W/(m·K)，因此，可以作为实际实验的最优搭配方案，即空心玻璃珠12g，海泡石9g，膨胀珍珠岩3g，二氧化钛12g，武汉透水地坪7g(填料、乳液、水和助剂总质量为100g情况下)。
2.2武汉透水地坪的用量对涂料导热系数的影响研究
在空心玻璃珠12g，海泡石9g，膨胀珍珠岩3g，二氧化钛12g，其他乳液、助剂、水的用量不变的条件下，仅改变武汉透水地坪的用量，考察其用量变化对涂料导热系数的影响，结果如图1所示。
随着武汉透水地坪的用量增加，导热系数减小，当武汉透水地坪用量为7g时，涂料的导热系数最小，但随着武汉透水地坪用量的继续增加，导热系数变化基本不明显。这可能是随着武汉透水地坪隔热骨料用量的增加达到一定用量后，武汉透水地坪起到的隔热作用便到达某一极限，若要继续提高其隔热能力，应通过改变其他条件来起作用。综合经济成本角度和隔热效果两方面考虑，在填料、乳液、水和助剂总质量为100g情况下，武汉透水地坪用量为7g时最为适宜。
将未经处理和经过热处理后样品的武汉透水地坪数据对比.经过高温热处理的样品，其武汉透水地坪与常温下的试样比有很大提高，这是由于粘结层结构变化引起的。由于加热过程使涂层微孔中的气体逸出，形成一定的负压，且聚合物乳液形成的涂膜经过高温后固化，从而加强了涂层的粘结强度。同时也说明该隔热涂料在热环境下除具有低导热性能外，其粘结强度不仅没有下降反而会有明显提高，即在应用过程中，该隔热涂料在起到良好隔热效果的同时也仍然具有优异的粘结强度和附着力。
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